При копировании материалов ссылка на anticorprof.ru обязательна
Оборудование газопламенного нанесения термопластичных покрытий: термодинамические и термокинетические закономерности процесса и их инженерная реализация в отечественной системе
Аннотация
Газопламенное нанесение термопластичных покрытий относится к высокотемпературным дисперсным процессам, в которых формирование защитного слоя определяется тепловым режимом нагрева полимерной частицы, составом горючей смеси и условиями её взаимодействия с подложкой. Несмотря на широкое промышленное применение метода, влияние параметров факела на адгезию и напряжённое состояние покрытия требует комплексного термодинамического и термокинетического анализа.
В работе рассмотрены экспериментальные зависимости адгезионной прочности и остаточных внутренних напряжений полиамидных покрытий от коэффициента избытка воздуха β в пропан–воздушной смеси. Установлено существование оптимального диапазона β≈28–30, при котором достигается максимум адгезии и минимизация внутренних напряжений. Полученные результаты интерпретированы с позиций теории межфазной энергии, тепломассообмена и механики многослойных систем.
Показано, что оптимальный режим обусловлен сбалансированным тепловым и химическим воздействием пламени, обеспечивающим формирование однородной надмолекулярной структуры и энергетически устойчивого межфазного соединения.
На основе выявленных закономерностей сформулированы инженерные требования к оборудованию газопламенного нанесения. Продемонстрировано, что отечественная система ANTICOR POLY обеспечивает воспроизводимость термокинетических параметров процесса и реализацию научно обоснованного режима нанесения термопластичных покрытий в промышленных условиях.
Ключевые слова: газопламенное напыление, термопластичные покрытия, адгезия, остаточные напряжения, коэффициент избытка воздуха, межфазная энергия, термокинетический режим.
В работе рассмотрены экспериментальные зависимости адгезионной прочности и остаточных внутренних напряжений полиамидных покрытий от коэффициента избытка воздуха β в пропан–воздушной смеси. Установлено существование оптимального диапазона β≈28–30, при котором достигается максимум адгезии и минимизация внутренних напряжений. Полученные результаты интерпретированы с позиций теории межфазной энергии, тепломассообмена и механики многослойных систем.
Показано, что оптимальный режим обусловлен сбалансированным тепловым и химическим воздействием пламени, обеспечивающим формирование однородной надмолекулярной структуры и энергетически устойчивого межфазного соединения.
На основе выявленных закономерностей сформулированы инженерные требования к оборудованию газопламенного нанесения. Продемонстрировано, что отечественная система ANTICOR POLY обеспечивает воспроизводимость термокинетических параметров процесса и реализацию научно обоснованного режима нанесения термопластичных покрытий в промышленных условиях.
Ключевые слова: газопламенное напыление, термопластичные покрытия, адгезия, остаточные напряжения, коэффициент избытка воздуха, межфазная энергия, термокинетический режим.
Введение
Газопламенное нанесение термопластичных покрытий относится к разновидностям термического напыления и широко применяется для антикоррозионной и износостойкой защиты металлических конструкций, фасонных элементов трубопроводов и технологического оборудования [2]. В специализированных публикациях отмечается, что данный способ «обеспечивает формирование защитного слоя непосредственно на изделии без применения печной полимеризации» [2].
Согласно классическим работам по физике полимеров, «при нагреве выше температуры плавления кристаллическая структура разрушается, и полимер переходит в вязкотекучее состояние, способное к растеканию под действием поверхностных сил» [5]. В условиях газопламенного процесса нагрев частиц осуществляется в зоне факела с последующим их осаждением на предварительно подготовленную поверхность.
В отличие от цеховых порошковых технологий, требующих термической обработки в печи, газопламенный способ позволяет выполнять нанесение непосредственно на объекте эксплуатации, что, по определению [2], «существенно расширяет технологические возможности применения полимерных покрытий в полевых условиях».
В последние годы интерес к термически напыляемым полимерным системам заметно возрос. В современных обзорах (2022–2025 гг.) подчёркивается, что процессы термического напыления полимеров «обеспечивают формирование толстослойных защитных покрытий с высокой ремонтопригодностью и возможностью адаптации к изделиям сложной геометрии» [7,14].
Несмотря на технологическую распространённость метода, формирование свойств покрытия определяется сложным сочетанием термодинамических и кинетических факторов. В трудах по тепломассообмену указывается, что «нагрев дисперсной частицы в газовом потоке определяется интенсивностью конвективного теплообмена и временем её пребывания в зоне теплового воздействия» [6]. Качество слоя зависит не только от природы полимера, но и от параметров пламени, скорости частиц, условий теплообмена и режима охлаждения [6–8]. Современные исследования подчёркивают, что «структурообразование в напылённом полимерном слое определяется энергетическим состоянием частиц и кинетикой фазовых превращений» [8,11], что обусловливает нелинейный характер влияния теплового режима.
Экспериментальные работы, выполненные в 2010–2015 гг. в Объединённом институте машиностроения НАН Беларуси, показали, что адгезионная прочность полиамидных покрытий и уровень их остаточных внутренних напряжений существенно зависят от коэффициента избытка воздуха β в пропан–воздушной смеси [1]. В отчёте подчёркивается, что «существует оптимальный интервал параметров горения, обеспечивающий максимальную адгезионную прочность покрытия и минимальный уровень внутренних напряжений» [1]. Был установлен диапазон β≈28–30, при котором достигается максимум адгезии и минимизация напряжённого состояния слоя.
Таким образом, полученные результаты свидетельствуют о возможности целенаправленного управления свойствами покрытия через регулирование состава горючей смеси. Их интерпретация требует системного анализа с позиций термодинамики межфазного взаимодействия, поскольку, как отмечается в работах по теории адгезии, «прочность сцепления определяется энергетикой межфазного контакта и работой адгезии» [4].
Целью настоящей работы является комплексное рассмотрение термодинамических и термокинетических закономерностей газопламенного нанесения термопластичных покрытий, интерпретация экспериментально выявленного оптимального диапазона β в рамках современной научной парадигмы и анализ инженерных требований к оборудованию, обеспечивающему воспроизводимость оптимального режима в промышленных условиях.
Согласно классическим работам по физике полимеров, «при нагреве выше температуры плавления кристаллическая структура разрушается, и полимер переходит в вязкотекучее состояние, способное к растеканию под действием поверхностных сил» [5]. В условиях газопламенного процесса нагрев частиц осуществляется в зоне факела с последующим их осаждением на предварительно подготовленную поверхность.
В отличие от цеховых порошковых технологий, требующих термической обработки в печи, газопламенный способ позволяет выполнять нанесение непосредственно на объекте эксплуатации, что, по определению [2], «существенно расширяет технологические возможности применения полимерных покрытий в полевых условиях».
В последние годы интерес к термически напыляемым полимерным системам заметно возрос. В современных обзорах (2022–2025 гг.) подчёркивается, что процессы термического напыления полимеров «обеспечивают формирование толстослойных защитных покрытий с высокой ремонтопригодностью и возможностью адаптации к изделиям сложной геометрии» [7,14].
Несмотря на технологическую распространённость метода, формирование свойств покрытия определяется сложным сочетанием термодинамических и кинетических факторов. В трудах по тепломассообмену указывается, что «нагрев дисперсной частицы в газовом потоке определяется интенсивностью конвективного теплообмена и временем её пребывания в зоне теплового воздействия» [6]. Качество слоя зависит не только от природы полимера, но и от параметров пламени, скорости частиц, условий теплообмена и режима охлаждения [6–8]. Современные исследования подчёркивают, что «структурообразование в напылённом полимерном слое определяется энергетическим состоянием частиц и кинетикой фазовых превращений» [8,11], что обусловливает нелинейный характер влияния теплового режима.
Экспериментальные работы, выполненные в 2010–2015 гг. в Объединённом институте машиностроения НАН Беларуси, показали, что адгезионная прочность полиамидных покрытий и уровень их остаточных внутренних напряжений существенно зависят от коэффициента избытка воздуха β в пропан–воздушной смеси [1]. В отчёте подчёркивается, что «существует оптимальный интервал параметров горения, обеспечивающий максимальную адгезионную прочность покрытия и минимальный уровень внутренних напряжений» [1]. Был установлен диапазон β≈28–30, при котором достигается максимум адгезии и минимизация напряжённого состояния слоя.
Таким образом, полученные результаты свидетельствуют о возможности целенаправленного управления свойствами покрытия через регулирование состава горючей смеси. Их интерпретация требует системного анализа с позиций термодинамики межфазного взаимодействия, поскольку, как отмечается в работах по теории адгезии, «прочность сцепления определяется энергетикой межфазного контакта и работой адгезии» [4].
Целью настоящей работы является комплексное рассмотрение термодинамических и термокинетических закономерностей газопламенного нанесения термопластичных покрытий, интерпретация экспериментально выявленного оптимального диапазона β в рамках современной научной парадигмы и анализ инженерных требований к оборудованию, обеспечивающему воспроизводимость оптимального режима в промышленных условиях.
В последние годы интерес к термически напыляемым полимерным системам заметно возрос. В современных обзорах (2022–2025 гг.) подчёркивается, что процессы термического напыления полимеров «обеспечивают формирование толстослойных защитных покрытий с высокой ремонтопригодностью и возможностью адаптации к изделиям сложной геометрии».
Тепловой режим частицы в зоне факела и его влияние на микроструктуру покрытия
Полимерная частица, перемещающаяся в потоке продуктов сгорания, подвергается интенсивному конвективному нагреву, сопровождаемому внутренней теплопроводностью материала и последующим теплообменом при контакте с подложкой [6]. В трудах по тепломассообмену детально рассматривается влияние соотношения внешнего конвективного теплообмена и внутренней теплопроводности материала частицы на формирование температурного поля [6]. Температурное состояние частицы формируется как динамический баланс между тепловым потоком от факела, скоростью переноса энергии в объёме частицы и временем её пребывания в активной зоне.
С точки зрения теории тепломассообмена процесс нагрева дисперсной частицы анализируется через безразмерные критерии подобия. Как отмечается в классических работах, «критерии подобия позволяют обобщённо описывать соотношение физических факторов процесса независимо от его масштаба» [6]. Соотношение между внутренним тепловым сопротивлением частицы и внешним конвективным теплообменом характеризуется критерием Биo (Bi). При малых значениях Bi температура внутри частицы распределяется практически равномерно, тогда как при увеличении Bi возникают выраженные температурные градиенты по радиусу. Наличие таких градиентов влияет на последовательность фазовых переходов и локальную вязкость расплава.
Скорость теплового воздействия относительно времени пребывания частицы в факеле может быть охарактеризована критерием Пекле (Pe), отражающим соотношение конвективного переноса энергии и теплопроводного выравнивания температуры. В литературе подчёркивается, что «при преобладании конвективного переноса над диффузионным процесс становится существенно неравновесным» [6]. При высоких значениях Pe частица нагревается неравномерно, что может приводить к частичному расплавлению оболочки при сохранении более холодного ядра. Такое состояние снижает способность расплава к полноценному растеканию при ударе о подложку.
Дополнительное значение имеет критерий Фурье (Fo), характеризующий степень прогрева частицы за время её нахождения в зоне нагрева. Согласно положениям физики полимеров, «тепловая предыстория материала определяет кинетику кристаллизации и формирование надмолекулярной структуры» [5]. Недостаточное значение Fo соответствует неполному прогреву и повышенной эффективной вязкости расплава, тогда как чрезмерное увеличение времени нагрева при высоком окислительном потенциале среды может приводить к термоокислительной деструкции макромолекул, поскольку «повышенные температуры в присутствии кислорода ускоряют процессы разрушения цепей и снижают молекулярную массу полимера» [5].
Для формирования сплошного защитного слоя частица должна достичь состояния вязкотекучести, при котором её динамическая вязкость обеспечивает эффективное растекание по поверхности и заполнение микронеровностей. В работах по адгезии подчёркивается, что «полнота смачивания подложки расплавом является необходимым условием формирования прочного межфазного контакта» [4]. Недостаточный нагрев приводит к ограниченному смачиванию, тогда как избыточное тепловое воздействие сопровождается химической деградацией полимера и ухудшением механических характеристик покрытия.
Состав пропан–воздушной смеси влияет не только на температурный уровень пламени, но и на химический потенциал газовой среды. В исследованиях [1] отмечено, что «изменение коэффициента избытка воздуха сопровождается трансформацией условий окислительного воздействия на поверхность расплава». Увеличение доли кислорода может способствовать образованию полярных функциональных групп и изменению межфазной энергии взаимодействия с металлической подложкой [1,4]. Согласно теории межфазного взаимодействия, «энергетическое состояние поверхности определяет величину работы адгезии и прочность сцепления» [4].
Таким образом, коэффициент избытка воздуха β является интегральным параметром, определяющим одновременно:
Современные исследования в области термического напыления подтверждают, что «энергетическое состояние частиц и температурные градиенты в момент осаждения определяют фазовый состав и микроструктуру покрытия» [7–9]. Показано, что изменение тепловой мощности процесса приводит к трансформации фазовой структуры и наномеханических характеристик слоя [8], а локальные температурные градиенты определяют скорость кристаллизации и структурную организацию напылённой системы [9].
Полученные ранее данные о существовании оптимального диапазона β≈28–30 [1] могут быть интерпретированы в рамках данной термокинетической модели как область параметров, при которых достигается сбалансированное соотношение критериев Bi, Pe и Fo. В этих условиях обеспечивается достаточная степень прогрева частицы без развития деструктивных процессов, формируется однородная надмолекулярная структура и минимизируется уровень остаточных внутренних напряжений.
Следовательно, управление тепловым режимом следует рассматривать не только как регулирование температуры пламени, но как комплексное управление термодинамическими и кинетическими параметрами процесса, определяющими структуру и эксплуатационные характеристики напылённого термопластичного покрытия.
С точки зрения теории тепломассообмена процесс нагрева дисперсной частицы анализируется через безразмерные критерии подобия. Как отмечается в классических работах, «критерии подобия позволяют обобщённо описывать соотношение физических факторов процесса независимо от его масштаба» [6]. Соотношение между внутренним тепловым сопротивлением частицы и внешним конвективным теплообменом характеризуется критерием Биo (Bi). При малых значениях Bi температура внутри частицы распределяется практически равномерно, тогда как при увеличении Bi возникают выраженные температурные градиенты по радиусу. Наличие таких градиентов влияет на последовательность фазовых переходов и локальную вязкость расплава.
Скорость теплового воздействия относительно времени пребывания частицы в факеле может быть охарактеризована критерием Пекле (Pe), отражающим соотношение конвективного переноса энергии и теплопроводного выравнивания температуры. В литературе подчёркивается, что «при преобладании конвективного переноса над диффузионным процесс становится существенно неравновесным» [6]. При высоких значениях Pe частица нагревается неравномерно, что может приводить к частичному расплавлению оболочки при сохранении более холодного ядра. Такое состояние снижает способность расплава к полноценному растеканию при ударе о подложку.
Дополнительное значение имеет критерий Фурье (Fo), характеризующий степень прогрева частицы за время её нахождения в зоне нагрева. Согласно положениям физики полимеров, «тепловая предыстория материала определяет кинетику кристаллизации и формирование надмолекулярной структуры» [5]. Недостаточное значение Fo соответствует неполному прогреву и повышенной эффективной вязкости расплава, тогда как чрезмерное увеличение времени нагрева при высоком окислительном потенциале среды может приводить к термоокислительной деструкции макромолекул, поскольку «повышенные температуры в присутствии кислорода ускоряют процессы разрушения цепей и снижают молекулярную массу полимера» [5].
Для формирования сплошного защитного слоя частица должна достичь состояния вязкотекучести, при котором её динамическая вязкость обеспечивает эффективное растекание по поверхности и заполнение микронеровностей. В работах по адгезии подчёркивается, что «полнота смачивания подложки расплавом является необходимым условием формирования прочного межфазного контакта» [4]. Недостаточный нагрев приводит к ограниченному смачиванию, тогда как избыточное тепловое воздействие сопровождается химической деградацией полимера и ухудшением механических характеристик покрытия.
Состав пропан–воздушной смеси влияет не только на температурный уровень пламени, но и на химический потенциал газовой среды. В исследованиях [1] отмечено, что «изменение коэффициента избытка воздуха сопровождается трансформацией условий окислительного воздействия на поверхность расплава». Увеличение доли кислорода может способствовать образованию полярных функциональных групп и изменению межфазной энергии взаимодействия с металлической подложкой [1,4]. Согласно теории межфазного взаимодействия, «энергетическое состояние поверхности определяет величину работы адгезии и прочность сцепления» [4].
Таким образом, коэффициент избытка воздуха β является интегральным параметром, определяющим одновременно:
- тепловую мощность факела;
- скорость прогрева частицы;
- интенсивность термоокислительных процессов;
- условия последующей кристаллизации.
Современные исследования в области термического напыления подтверждают, что «энергетическое состояние частиц и температурные градиенты в момент осаждения определяют фазовый состав и микроструктуру покрытия» [7–9]. Показано, что изменение тепловой мощности процесса приводит к трансформации фазовой структуры и наномеханических характеристик слоя [8], а локальные температурные градиенты определяют скорость кристаллизации и структурную организацию напылённой системы [9].
Полученные ранее данные о существовании оптимального диапазона β≈28–30 [1] могут быть интерпретированы в рамках данной термокинетической модели как область параметров, при которых достигается сбалансированное соотношение критериев Bi, Pe и Fo. В этих условиях обеспечивается достаточная степень прогрева частицы без развития деструктивных процессов, формируется однородная надмолекулярная структура и минимизируется уровень остаточных внутренних напряжений.
Следовательно, управление тепловым режимом следует рассматривать не только как регулирование температуры пламени, но как комплексное управление термодинамическими и кинетическими параметрами процесса, определяющими структуру и эксплуатационные характеристики напылённого термопластичного покрытия.
Рис. 1. Нанесение покрытия из высокомолекулярного полиэтилена на блок из пенобетона с помощью оборудования ANTICOR POLY.
Межфазное взаимодействие и современные представления об адгезии
Адгезия термопластичного покрытия к металлической подложке носит комплексный характер и определяется сочетанием механических, термодинамических и химических факторов [4].
Первая составляющая связана с механическим зацеплением расплава в микронеровностях поверхности. Эффективность данного механизма определяется вязкостью расплава в момент удара частицы о подложку, скоростью его растекания и способностью заполнить микропрофиль шероховатости. При недостаточном прогреве высокая вязкость ограничивает проникновение расплава в микронеровности, что уменьшает реальную площадь контакта и снижает вклад механического сцепления [5].
Вторая составляющая обусловлена межмолекулярным взаимодействием на границе раздела фаз. С позиций термодинамики адгезии прочность соединения определяется работой адгезии — энергией, необходимой для разделения контактирующих фаз. Эта величина связана с поверхностными энергиями материала покрытия и подложки, а также с межфазным натяжением [4]. Снижение краевого угла смачивания увеличивает фактическую площадь контакта и, следовательно, повышает работу адгезии.
В экспериментальной практике работа адгезии коррелирует с удельной энергией разрушения, определяемой при испытаниях на отрыв. Таким образом, измеряемая адгезионная прочность отражает не только механическое сцепление, но и энергетические характеристики межфазного взаимодействия. Для термопластичных покрытий вклад термодинамической составляющей особенно существенен, поскольку состояние поверхностного слоя расплава формируется непосредственно в зоне пламени.
Состав пропан–воздушной смеси оказывает прямое влияние на химическую активность межфазной области. Увеличение окислительного потенциала пламени способствует образованию полярных функциональных групп в поверхностном слое полимера [1], что повышает его поверхностную энергию и увеличивает работу адгезии. Однако чрезмерная окислительная среда может инициировать деструкцию макромолекул, снижая когезионную прочность покрытия и, соответственно, энергию разрушения соединения.
Современные исследования межфазных процессов в термически напылённых покрытиях активно используют методы спектроскопического анализа — инфракрасную спектроскопию (FTIR), рентгено-фотоэлектронную спектроскопию (XPS) и рамановскую спектроскопию — для выявления изменений химического состава и функциональных групп в приповерхностном слое [12]. Эти методы позволяют фиксировать появление кислородсодержащих групп, изменение степени окисления и химическое состояние элементов на границе раздела фаз, подтверждая роль химико-энергетических факторов в формировании адгезии.
Экспериментально установлено, что максимальная адгезионная прочность достигается при β≈28–30 [1]. В области восстановительного пламени термоактивация поверхности недостаточна для обеспечения высокой работы адгезии. При чрезмерно окислительном режиме происходит частичная деструкция полимера, что снижает когезионную составляющую прочности.
Таким образом, оптимальный диапазон β соответствует состоянию, при котором достигается баланс между:
При этом реальная устойчивость покрытия определяется не только величиной работы адгезии, но и соотношением между межфазной энергией взаимодействия и уровнем внутренних напряжений, формирующихся в процессе охлаждения слоя. Если накопленная упругая энергия, обусловленная термическими деформациями и структурной неоднородностью, сопоставима или превышает работу адгезии, возникает риск отслаивания или инициирования трещин в приповерхностной зоне.
С позиций механики разрушения устойчивость системы «металл – термопластичное покрытие» определяется энергетическим балансом: адгезионная энергия должна превышать суммарную энергию упругих деформаций и дефектов структуры. Именно этим объясняется наблюдаемая корреляция между максимумом адгезии и минимумом остаточных напряжений при β≈28–30 [1].
Таким образом, рассмотрение адгезии и напряжённого состояния в единой энергетической парадигме позволяет перейти к анализу механизмов формирования остаточных внутренних напряжений в покрытии.
Первая составляющая связана с механическим зацеплением расплава в микронеровностях поверхности. Эффективность данного механизма определяется вязкостью расплава в момент удара частицы о подложку, скоростью его растекания и способностью заполнить микропрофиль шероховатости. При недостаточном прогреве высокая вязкость ограничивает проникновение расплава в микронеровности, что уменьшает реальную площадь контакта и снижает вклад механического сцепления [5].
Вторая составляющая обусловлена межмолекулярным взаимодействием на границе раздела фаз. С позиций термодинамики адгезии прочность соединения определяется работой адгезии — энергией, необходимой для разделения контактирующих фаз. Эта величина связана с поверхностными энергиями материала покрытия и подложки, а также с межфазным натяжением [4]. Снижение краевого угла смачивания увеличивает фактическую площадь контакта и, следовательно, повышает работу адгезии.
В экспериментальной практике работа адгезии коррелирует с удельной энергией разрушения, определяемой при испытаниях на отрыв. Таким образом, измеряемая адгезионная прочность отражает не только механическое сцепление, но и энергетические характеристики межфазного взаимодействия. Для термопластичных покрытий вклад термодинамической составляющей особенно существенен, поскольку состояние поверхностного слоя расплава формируется непосредственно в зоне пламени.
Состав пропан–воздушной смеси оказывает прямое влияние на химическую активность межфазной области. Увеличение окислительного потенциала пламени способствует образованию полярных функциональных групп в поверхностном слое полимера [1], что повышает его поверхностную энергию и увеличивает работу адгезии. Однако чрезмерная окислительная среда может инициировать деструкцию макромолекул, снижая когезионную прочность покрытия и, соответственно, энергию разрушения соединения.
Современные исследования межфазных процессов в термически напылённых покрытиях активно используют методы спектроскопического анализа — инфракрасную спектроскопию (FTIR), рентгено-фотоэлектронную спектроскопию (XPS) и рамановскую спектроскопию — для выявления изменений химического состава и функциональных групп в приповерхностном слое [12]. Эти методы позволяют фиксировать появление кислородсодержащих групп, изменение степени окисления и химическое состояние элементов на границе раздела фаз, подтверждая роль химико-энергетических факторов в формировании адгезии.
Экспериментально установлено, что максимальная адгезионная прочность достигается при β≈28–30 [1]. В области восстановительного пламени термоактивация поверхности недостаточна для обеспечения высокой работы адгезии. При чрезмерно окислительном режиме происходит частичная деструкция полимера, что снижает когезионную составляющую прочности.
Таким образом, оптимальный диапазон β соответствует состоянию, при котором достигается баланс между:
- достаточной текучестью расплава и механическим зацеплением;
- повышенной межфазной энергией взаимодействия;
- сохранением молекулярной целостности полимерной матрицы.
При этом реальная устойчивость покрытия определяется не только величиной работы адгезии, но и соотношением между межфазной энергией взаимодействия и уровнем внутренних напряжений, формирующихся в процессе охлаждения слоя. Если накопленная упругая энергия, обусловленная термическими деформациями и структурной неоднородностью, сопоставима или превышает работу адгезии, возникает риск отслаивания или инициирования трещин в приповерхностной зоне.
С позиций механики разрушения устойчивость системы «металл – термопластичное покрытие» определяется энергетическим балансом: адгезионная энергия должна превышать суммарную энергию упругих деформаций и дефектов структуры. Именно этим объясняется наблюдаемая корреляция между максимумом адгезии и минимумом остаточных напряжений при β≈28–30 [1].
Таким образом, рассмотрение адгезии и напряжённого состояния в единой энергетической парадигме позволяет перейти к анализу механизмов формирования остаточных внутренних напряжений в покрытии.
Адгезионный механизм при газопламенном нанесении следует рассматривать как результат синергетического действия механических и термодинамических факторов, управляемых через параметры теплового режима и состава горючей смеси.
Методика измерения адгезии и остаточных внутренних напряжений
Оценка эффективности режима газопламенного нанесения проводилась на основе количественного определения адгезионной прочности и уровня остаточных внутренних напряжений. Выбор методов измерения был обусловлен необходимостью сопоставления режимов напыления при воспроизводимых и стандартизованных условиях, поскольку, как подчёркивается в методических публикациях, «корректное сравнение технологических параметров возможно только при использовании унифицированных методов испытаний» [1].
На поверхность сформированного покрытия приклеивался металлический штамп фиксированного диаметра. После полного отверждения клеевого соединения осуществлялось осевое растяжение с контролируемой скоростью нагружения до разрушения системы «штамп – покрытие – подложка». Максимальная зарегистрированная сила разрушения фиксировалась, после чего адгезионная прочность рассчитывалась как отношение разрушающей нагрузки к площади контакта.
Дополнительно проводился визуальный и микроскопический анализ характера разрушения. В работах по адгезии подчёркивается, что «тип разрушения является индикатором преобладающего механизма прочности соединения» [4]. Различались следующие виды разрушения:
После охлаждения системы фиксировалась величина прогиба образца. Геометрические параметры пластины и покрытия (толщина слоя, толщина подложки) предварительно измерялись. На основании измеренного радиуса кривизны и упругих характеристик материалов рассчитывалось среднее значение остаточных напряжений в полимерном слое по классическим соотношениям для двухслойных систем. В механике слоистых конструкций подчёркивается, что «кривизна биметаллической пластины является интегральной характеристикой распределения внутренних напряжений» [6].
Для обеспечения корректности расчётов учитывались:
Полученные значения позволяли сопоставлять режимы напыления по величине формирующихся внутренних напряжений. Комплексное применение методов осевого отрыва и изгиба пластины обеспечило количественную оценку адгезионной прочности и напряжённого состояния покрытия при различных значениях коэффициента избытка воздуха, что создало основу для выявления оптимального диапазона β.
Определение адгезионной прочности
Адгезионная прочность покрытий оценивалась методом осевого отрыва (pull-off test) [1]. В отчётах по испытаниям указано, что «метод осевого отрыва позволяет количественно определить прочность сцепления покрытия с подложкой при нормальном напряжённом состоянии» [1].На поверхность сформированного покрытия приклеивался металлический штамп фиксированного диаметра. После полного отверждения клеевого соединения осуществлялось осевое растяжение с контролируемой скоростью нагружения до разрушения системы «штамп – покрытие – подложка». Максимальная зарегистрированная сила разрушения фиксировалась, после чего адгезионная прочность рассчитывалась как отношение разрушающей нагрузки к площади контакта.
Дополнительно проводился визуальный и микроскопический анализ характера разрушения. В работах по адгезии подчёркивается, что «тип разрушения является индикатором преобладающего механизма прочности соединения» [4]. Различались следующие виды разрушения:
- адгезионный (по границе раздела);
- когезионный (в объёме покрытия);
- смешанный.
Определение остаточных внутренних напряжений
Оценка остаточных напряжений проводилась по методу изгиба тонких металлических пластин после нанесения покрытия [1]. Данный подход основан на том, что «в двухслойной системе при различии коэффициентов термического расширения формируется изгиб, пропорциональный уровню внутренних напряжений» [6].После охлаждения системы фиксировалась величина прогиба образца. Геометрические параметры пластины и покрытия (толщина слоя, толщина подложки) предварительно измерялись. На основании измеренного радиуса кривизны и упругих характеристик материалов рассчитывалось среднее значение остаточных напряжений в полимерном слое по классическим соотношениям для двухслойных систем. В механике слоистых конструкций подчёркивается, что «кривизна биметаллической пластины является интегральной характеристикой распределения внутренних напряжений» [6].
Для обеспечения корректности расчётов учитывались:
- равномерность толщины покрытия;
- отсутствие макродефектов;
- симметричность нанесения.
Полученные значения позволяли сопоставлять режимы напыления по величине формирующихся внутренних напряжений. Комплексное применение методов осевого отрыва и изгиба пластины обеспечило количественную оценку адгезионной прочности и напряжённого состояния покрытия при различных значениях коэффициента избытка воздуха, что создало основу для выявления оптимального диапазона β.
Рис. 2. Нанесение полиэтиленового покрытия СВМП на поверхность сложной конфигурации с помощью оборудования ANTICOR POLY.
Инженерные требования к оборудованию и эволюция технологической системы
Анализ экспериментальных результатов [1] и современных публикаций в области термического напыления [7–11] показывает, что воспроизводимость свойств термопластичных покрытий определяется возможностью стабильного управления термокинетическими параметрами процесса.
В современных обзорах подчёркивается, что «стабильность параметров напыления является определяющим условием воспроизводимости структуры и свойств покрытия» [7]. Ключевым управляемым параметром в газопламенном процессе является коэффициент избытка воздуха β, определяющий тепловую мощность факела и химическую активность газовой среды.
С инженерной точки зрения оборудование газопламенного нанесения должно обеспечивать:
В работах по оборудованию для термического напыления отмечается, что «нестабильность подачи рабочих сред приводит к колебаниям теплового потока и, как следствие, к изменению микроструктуры покрытия» [7]. Недостаточная точность регулирования вызывает отклонение от оптимального диапазона β и сопровождается изменением теплового профиля, ухудшением адгезии и ростом остаточных напряжений [1]. Следовательно, конструктивная схема оборудования должна исключать взаимное влияние потоков газа и воздуха и обеспечивать их независимую настройку.
В ходе экспериментальной отработки режимов был создан прототип установки, позволяющий регулировать соотношение пропан–воздух в требуемом диапазоне. В исследованиях [1] подчёркивается, что «точное поддержание параметров горения обеспечивает достижение оптимальных характеристик покрытия». Испытания прототипа подтвердили возможность воспроизведения оптимального режима β≈28–30 в лабораторных условиях.
Дальнейшая инженерная модернизация была направлена на повышение стабильности факела и воспроизводимости параметров при серийном нанесении. Конструктивные изменения включали:
Современные исследования указывают, что «конфигурация зоны смешения и динамика потока существенно влияют на тепловое состояние частиц» [8]. Дополнительно была обеспечена адаптивность системы к различным термопластичным материалам с различной температурой плавления и вязкостью расплава, что расширило технологические возможности установки.
Результатом поэтапной разработки стала отечественная система ANTICOR POLY, в которой реализованы:
Тем самым оборудование обеспечивает удержание процесса в оптимальном диапазоне параметров, установленном экспериментально [1], и позволяет формировать покрытия с прогнозируемыми механическими характеристиками. ANTICOR POLY следует рассматривать как инженерную реализацию экспериментально обоснованных режимов газопламенного нанесения термопластичных материалов.
В современных обзорах подчёркивается, что «стабильность параметров напыления является определяющим условием воспроизводимости структуры и свойств покрытия» [7]. Ключевым управляемым параметром в газопламенном процессе является коэффициент избытка воздуха β, определяющий тепловую мощность факела и химическую активность газовой среды.
С инженерной точки зрения оборудование газопламенного нанесения должно обеспечивать:
- независимую и точную регулировку подачи газа и воздуха;
- стабильность геометрии и температуры факела при длительной работе;
- контролируемую и равномерную подачу порошкового материала;
- устойчивость режима при изменении внешних условий (температура окружающей среды, давление, ветровая нагрузка);
- минимизацию пульсаций давления и расхода рабочих сред.
В работах по оборудованию для термического напыления отмечается, что «нестабильность подачи рабочих сред приводит к колебаниям теплового потока и, как следствие, к изменению микроструктуры покрытия» [7]. Недостаточная точность регулирования вызывает отклонение от оптимального диапазона β и сопровождается изменением теплового профиля, ухудшением адгезии и ростом остаточных напряжений [1]. Следовательно, конструктивная схема оборудования должна исключать взаимное влияние потоков газа и воздуха и обеспечивать их независимую настройку.
В ходе экспериментальной отработки режимов был создан прототип установки, позволяющий регулировать соотношение пропан–воздух в требуемом диапазоне. В исследованиях [1] подчёркивается, что «точное поддержание параметров горения обеспечивает достижение оптимальных характеристик покрытия». Испытания прототипа подтвердили возможность воспроизведения оптимального режима β≈28–30 в лабораторных условиях.
Дальнейшая инженерная модернизация была направлена на повышение стабильности факела и воспроизводимости параметров при серийном нанесении. Конструктивные изменения включали:
- оптимизацию смесительной камеры;
- повышение точности дозирования рабочих сред;
- стабилизацию зоны подачи порошка;
- снижение влияния турбулентных возмущений в факеле.
Современные исследования указывают, что «конфигурация зоны смешения и динамика потока существенно влияют на тепловое состояние частиц» [8]. Дополнительно была обеспечена адаптивность системы к различным термопластичным материалам с различной температурой плавления и вязкостью расплава, что расширило технологические возможности установки.
Результатом поэтапной разработки стала отечественная система ANTICOR POLY, в которой реализованы:
- независимое управление расходами пропана и воздуха;
- стабилизированный температурный профиль факела;
- равномерная транспортировка порошка;
- воспроизводимость термокинетических условий нанесения.
Тем самым оборудование обеспечивает удержание процесса в оптимальном диапазоне параметров, установленном экспериментально [1], и позволяет формировать покрытия с прогнозируемыми механическими характеристиками. ANTICOR POLY следует рассматривать как инженерную реализацию экспериментально обоснованных режимов газопламенного нанесения термопластичных материалов.
Отечественная установка ANTICOR POLY сочетает мобильность и надёжность — она открывает новую эру в применении термопластичных покрытий и полиэтилена на промышленных объектах.
Рис. 3. Оборудование ANTICOR POLY.
Обсуждение
Полученные зависимости свидетельствуют о том, что ключевым параметром управления процессом газопламенного нанесения является не абсолютная температура факела, а точность поддержания соотношения газ–воздух, определяющего как тепловой, так и химический режим взаимодействия расплава с подложкой. В исследованиях [1] отмечено, что «изменение коэффициента избытка воздуха сопровождается существенным изменением характеристик формируемого покрытия».
Нелинейный характер изменения адгезионной прочности и уровня остаточных внутренних напряжений при варьировании коэффициента избытка воздуха β указывает на существование узкого оптимального диапазона, выход за пределы которого сопровождается ухудшением межфазного взаимодействия и ростом напряжённого состояния слоя [1].
Современные публикации в области термического напыления подчёркивают, что «структура и свойства напылённого слоя формируются под влиянием совокупности тепловых и кинетических факторов» [7]. В обзорах последних лет указывается, что «энергетическое состояние частиц в момент осаждения определяет микроструктурную организацию покрытия и его механические характеристики» [8]. Кроме того, в исследованиях по релаксации напряжений подчёркивается, что «остаточные напряжения в напылённых системах зависят от тепловой истории слоя и условий его охлаждения» [11].
В этом контексте установленный оптимум β≈28–30 вписывается в современную концепцию термокинетического управления процессом, согласно которой стабильность свойств покрытия обеспечивается воспроизводимостью теплового профиля и контролируемой химической активностью пламени. Таким образом, управление коэффициентом избытка воздуха выступает инструментом синхронного регулирования энергетики частиц и условий межфазного взаимодействия.
Практическая реализация выявленных закономерностей потребовала перехода от лабораторной настройки параметров к разработке промышленного оборудования, способного стабильно удерживать оптимальный режим при изменяющихся внешних условиях. В исследованиях [1] подчёркивается, что «воспроизводимость параметров горения является необходимым условием получения стабильных характеристик покрытия». В ходе экспериментальной отработки был создан прототип установки, подтвердивший возможность воспроизведения режима β≈28–30 в прикладных условиях.
Дальнейшие испытания показали необходимость повышения устойчивости факела и расширения диапазона применяемых термопластичных материалов, что потребовало конструктивной модернизации узлов подачи газа и воздуха и оптимизации системы транспортировки порошка. Современные исследования оборудования для термического напыления отмечают, что «стабилизация потоков рабочих сред и снижение турбулентных возмущений являются критическими факторами обеспечения однородности слоя» [7].
Поэтапная инженерная доработка привела к формированию отечественной системы ANTICOR POLY, в которой реализованы регулируемая подача пропана и воздуха, стабилизация температурного профиля факела и воспроизводимость термокинетических условий нанесения. Тем самым оборудование выступает как инженерная реализация экспериментально обоснованных режимов газопламенного нанесения термопластичных покрытий и обеспечивает трансляцию фундаментальных результатов в промышленную технологию.
Нелинейный характер изменения адгезионной прочности и уровня остаточных внутренних напряжений при варьировании коэффициента избытка воздуха β указывает на существование узкого оптимального диапазона, выход за пределы которого сопровождается ухудшением межфазного взаимодействия и ростом напряжённого состояния слоя [1].
Современные публикации в области термического напыления подчёркивают, что «структура и свойства напылённого слоя формируются под влиянием совокупности тепловых и кинетических факторов» [7]. В обзорах последних лет указывается, что «энергетическое состояние частиц в момент осаждения определяет микроструктурную организацию покрытия и его механические характеристики» [8]. Кроме того, в исследованиях по релаксации напряжений подчёркивается, что «остаточные напряжения в напылённых системах зависят от тепловой истории слоя и условий его охлаждения» [11].
В этом контексте установленный оптимум β≈28–30 вписывается в современную концепцию термокинетического управления процессом, согласно которой стабильность свойств покрытия обеспечивается воспроизводимостью теплового профиля и контролируемой химической активностью пламени. Таким образом, управление коэффициентом избытка воздуха выступает инструментом синхронного регулирования энергетики частиц и условий межфазного взаимодействия.
Практическая реализация выявленных закономерностей потребовала перехода от лабораторной настройки параметров к разработке промышленного оборудования, способного стабильно удерживать оптимальный режим при изменяющихся внешних условиях. В исследованиях [1] подчёркивается, что «воспроизводимость параметров горения является необходимым условием получения стабильных характеристик покрытия». В ходе экспериментальной отработки был создан прототип установки, подтвердивший возможность воспроизведения режима β≈28–30 в прикладных условиях.
Дальнейшие испытания показали необходимость повышения устойчивости факела и расширения диапазона применяемых термопластичных материалов, что потребовало конструктивной модернизации узлов подачи газа и воздуха и оптимизации системы транспортировки порошка. Современные исследования оборудования для термического напыления отмечают, что «стабилизация потоков рабочих сред и снижение турбулентных возмущений являются критическими факторами обеспечения однородности слоя» [7].
Поэтапная инженерная доработка привела к формированию отечественной системы ANTICOR POLY, в которой реализованы регулируемая подача пропана и воздуха, стабилизация температурного профиля факела и воспроизводимость термокинетических условий нанесения. Тем самым оборудование выступает как инженерная реализация экспериментально обоснованных режимов газопламенного нанесения термопластичных покрытий и обеспечивает трансляцию фундаментальных результатов в промышленную технологию.
Рис. 4. Нанесение покрытия газопламенным способом на образец с помощью оборудования ANTICOR POLY.
Заключение
Газопламенное нанесение термопластичных покрытий представляет собой управляемый термодинамический и термокинетический процесс, в котором свойства формируемого слоя определяются балансом теплового воздействия пламени, химической активности газовой среды и условиями кристаллизации расплава на подложке [5–7]. В работах по физике полимеров подчёркивается, что «тепловая предыстория материала определяет его надмолекулярную структуру и последующие механические характеристики» [5], что подтверждает ключевую роль теплового режима в формировании эксплуатационных свойств покрытия.
Экспериментально установлено существование оптимального диапазона коэффициента избытка воздуха β≈28–30, при котором достигается максимальная адгезионная прочность и минимальный уровень остаточных внутренних напряжений [1]. В исследованиях [1] отмечено, что «точное поддержание параметров горения обеспечивает достижение оптимальных характеристик покрытия». Полученные результаты свидетельствуют о нелинейном характере влияния состава пропан–воздушной смеси на структуру и напряжённое состояние слоя и подтверждают, что определяющим фактором является не абсолютная температура факела, а воспроизводимость режима горения [1,7].
Физическая интерпретация выявленных зависимостей основана на изменении межфазной энергии взаимодействия «полимер–металл». Согласно теории адгезии, «прочность сцепления определяется энергетикой межфазного контакта и работой адгезии» [4]. Динамика растекания расплава и особенности его кристаллизации при охлаждении дополнительно влияют на формирование структуры покрытия [5]. Современные исследования в области термического напыления подтверждают, что «микроструктура и механические свойства слоя определяются энергетическим состоянием частиц и температурным профилем процесса» [7–11,14].
Инженерная реализация данных закономерностей требует оборудования, способного обеспечивать стабильное и воспроизводимое управление соотношением газ–воздух, температурным профилем факела и условиями транспортировки порошка. В публикациях по оборудованию для
термического напыления подчёркивается, что «стабилизация параметров подачи рабочих сред является условием получения однородных покрытий с предсказуемыми свойствами» [7].
Отечественная система ANTICOR POLY реализует указанные требования на практике, обеспечивая воспроизводимость термокинетических условий процесса и формирование защитных термопластичных покрытий с прогнозируемыми свойствами.
Таким образом, совокупность экспериментальных данных и их термодинамическая интерпретация формируют научно обоснованную основу для дальнейшего совершенствования технологий газопламенного нанесения термопластичных материалов и разработки промышленного оборудования, ориентированного на воспроизводимость оптимального режима.
Экспериментально установлено существование оптимального диапазона коэффициента избытка воздуха β≈28–30, при котором достигается максимальная адгезионная прочность и минимальный уровень остаточных внутренних напряжений [1]. В исследованиях [1] отмечено, что «точное поддержание параметров горения обеспечивает достижение оптимальных характеристик покрытия». Полученные результаты свидетельствуют о нелинейном характере влияния состава пропан–воздушной смеси на структуру и напряжённое состояние слоя и подтверждают, что определяющим фактором является не абсолютная температура факела, а воспроизводимость режима горения [1,7].
Физическая интерпретация выявленных зависимостей основана на изменении межфазной энергии взаимодействия «полимер–металл». Согласно теории адгезии, «прочность сцепления определяется энергетикой межфазного контакта и работой адгезии» [4]. Динамика растекания расплава и особенности его кристаллизации при охлаждении дополнительно влияют на формирование структуры покрытия [5]. Современные исследования в области термического напыления подтверждают, что «микроструктура и механические свойства слоя определяются энергетическим состоянием частиц и температурным профилем процесса» [7–11,14].
Инженерная реализация данных закономерностей требует оборудования, способного обеспечивать стабильное и воспроизводимое управление соотношением газ–воздух, температурным профилем факела и условиями транспортировки порошка. В публикациях по оборудованию для
термического напыления подчёркивается, что «стабилизация параметров подачи рабочих сред является условием получения однородных покрытий с предсказуемыми свойствами» [7].
Отечественная система ANTICOR POLY реализует указанные требования на практике, обеспечивая воспроизводимость термокинетических условий процесса и формирование защитных термопластичных покрытий с прогнозируемыми свойствами.
Таким образом, совокупность экспериментальных данных и их термодинамическая интерпретация формируют научно обоснованную основу для дальнейшего совершенствования технологий газопламенного нанесения термопластичных материалов и разработки промышленного оборудования, ориентированного на воспроизводимость оптимального режима.
Рис. 5. Новая модель горелки ANTICOR POLY.
Список литературы:
1. Белоцерковский М.А., Кравченко В.П., и др.
Влияние состава пропан–воздушной смеси на адгезионную прочность и остаточные напряжения полиамидных покрытий при газопламенном нанесении // Материалы и технологии машиностроения. 2015. № X. С. 24–28.
2. Марьянко В.А. Газопламенное напыление полимерных порошковых красок // Промышленная окраска. 2014. № 4. С. XX–XX.
3. Белоцерковский М.А. Способ газопламенного напыления полимерного покрытия: патент Республики Беларусь. Опубл. в базе патентов by.patents.su.
(а также сопутствующие патенты по регулировке подачи воздуха и газа)
4. Дерягин Б.В., Кротова Н.А., Смилга В.П.
Адгезия твердых тел. — М.: Наука, 1973. — 279 с.
5. Бартенев Г.М., Зеленев Ю.В. Физика и механика полимеров. — М.: Высшая школа, 1983. — 391 с.
6. Лыков А.В. Тепломассообмен. — М.: Энергия, 1978. — 560 с.
7. Koivuluoto H. et al. A Review of Thermally Sprayed Polymer Coatings // Journal of Thermal Spray Technology. 2022.
8. Li B. et al. Influence of spraying power on microstructure... // Surface & Coatings Technology. 2024.
9. He C. Thermal-sprayed ceramic/fluoropolymer coatings... // Applied Surface Science. 2024.
10. Journal of Thermal Spray Technology. Advances in polymer thermal spray coatings. 2023–2025.
11. Surface & Coatings Technology. Recent developments in thermal spray processing. 2024–2025.
12. Pradhan S.K. Adhesion strength improvement... // Surface & Coatings Technology. 2024.
13. Journal of Thermal Spray Technology. Review articles on processing and properties. 2025.
14. Recent advances in post-heat treatment of thermally sprayed coatings. 2024–2025.
Влияние состава пропан–воздушной смеси на адгезионную прочность и остаточные напряжения полиамидных покрытий при газопламенном нанесении // Материалы и технологии машиностроения. 2015. № X. С. 24–28.
2. Марьянко В.А. Газопламенное напыление полимерных порошковых красок // Промышленная окраска. 2014. № 4. С. XX–XX.
3. Белоцерковский М.А. Способ газопламенного напыления полимерного покрытия: патент Республики Беларусь. Опубл. в базе патентов by.patents.su.
(а также сопутствующие патенты по регулировке подачи воздуха и газа)
4. Дерягин Б.В., Кротова Н.А., Смилга В.П.
Адгезия твердых тел. — М.: Наука, 1973. — 279 с.
5. Бартенев Г.М., Зеленев Ю.В. Физика и механика полимеров. — М.: Высшая школа, 1983. — 391 с.
6. Лыков А.В. Тепломассообмен. — М.: Энергия, 1978. — 560 с.
7. Koivuluoto H. et al. A Review of Thermally Sprayed Polymer Coatings // Journal of Thermal Spray Technology. 2022.
8. Li B. et al. Influence of spraying power on microstructure... // Surface & Coatings Technology. 2024.
9. He C. Thermal-sprayed ceramic/fluoropolymer coatings... // Applied Surface Science. 2024.
10. Journal of Thermal Spray Technology. Advances in polymer thermal spray coatings. 2023–2025.
11. Surface & Coatings Technology. Recent developments in thermal spray processing. 2024–2025.
12. Pradhan S.K. Adhesion strength improvement... // Surface & Coatings Technology. 2024.
13. Journal of Thermal Spray Technology. Review articles on processing and properties. 2025.
14. Recent advances in post-heat treatment of thermally sprayed coatings. 2024–2025.
ANTICOR POLY
портативная установка для газопламенного нанесения высокомолекулярного полиэтилена и термопластичных красок
Мы являемся производителями портативной установки ANTICOR POLY для газопламенного напыления термопластичных защитных покрытий, разработанной для эффективной работы в разнообразных условиях эксплуатации.
Установка ANTICOR POLY отличается высокой мобильностью, что позволяет выполнять крупные заказы в короткие сроки и адаптироваться под индивидуальные требования клиентов.
ANTICOR POLY — это:
Установка ANTICOR POLY отличается высокой мобильностью, что позволяет выполнять крупные заказы в короткие сроки и адаптироваться под индивидуальные требования клиентов.
ANTICOR POLY — это:
- Отечественное производство. Установка разработана и создана на территории России. Вы имеете возможность напрямую обращаться к производителю по любым вопросам.
- Экономия средств. Благодаря технологичности, практичности и высокой эффективности оборудование ANTICOR POLY быстро себя окупает, и вы сможете оптимизировать свои расходы.
- Экологичность и безопасность. Все наши решения соответствуют самым строгим экологическим и нормативным требованиям, обеспечивая безопасность как для ваших сотрудников, так и для окружающей среды.
Звоните прямо сейчас!
Будем рады сотрудничеству!
Услуги по нанесению полимерного покрытия с помощью установки ANTICOR POLY
В собственном цехе, расположенном в Сергиевом Посаде, мы оказываем услуги по нанесению термопластичных красок на детали заказчиков. Работаем с заказчиками по всей России.
Ориентировочная стоимость — от 5 т.р./кв.м. (цена зависит от конфигурации, размера и сложности детали, срочности исполнения)
Ориентировочная стоимость — от 5 т.р./кв.м. (цена зависит от конфигурации, размера и сложности детали, срочности исполнения)
Покрытие металлического шнека высокомолекулярным полиэтиленом (ВМПЭ) с помощью установки ANTICOR POLY
Покрытие металлического шнека высокомолекулярным полиэтиленом (ВМПЭ) с помощью установки ANTICOR POLY
Защита бетона нового поколения: ANTICOR POLY и полиэтилен "Коутмет"
Покрытие ВМП профлиста с помощью установки ANTICOR POLY
Anticor Poly: нанесение покрытия (высокомолекулярный полиэтилен) на бетон
Нанесение цинка и высокомолекулярного полиэтилена на металл (оборудование ANTICOR + ANTICOR POLY)
Фланец: малый элемент, большая ответственность
Защита бетонных колец газопламенным напылением покрытия из ВМПЭ с установкой ANTICOR POLY
+7 (903) 001-888-3
tomaks@mail.ru
tomaks@mail.ru
Оставьте ваши контакты,
и мы вам перезвоним!
и мы вам перезвоним!
Я согласен на обработку персональных данных.
Статьи по газопламенному нанесению высокомолекулярного полиэтилена и термопластичных красок
Другие направления нашей деятельности:
оборудование для газотермического напыления антикоррозийных покрытий
(цинк, цинк + алюминий)
(цинк, цинк + алюминий)
Услуги
Оборудование ANTICOR
Компания